Выбор схемы развития районной электрической сети

ниже вариантах.

Нормальный режим максимальных нагрузок (рис.4.1, приложение I-3)

При проведении анализа выявлено, что во всех узлах нагрузки

напряжение в допустимых пределах. Напряжение на подстанции 10 в

норме - 10,1кВ. Коэффициенты трансформации на трансформаторах ГРЭС и в узле

5 – номинальные, в узлах распределительной сети коэффициенты трансформации

равны:

- Узел 8 – 0,093 (№ отпайки -0);

- Узел 7 – 0,095 (№ отпайки -1);

- Узел 9 – 0,095 (№ отпайки -1);

- Узел 10 – 0,098 (№ отпайки -1).

Аварийный режим максимальных нагрузок – отключение одного из

автотрансформаторов. Для ввода режима в допустимую область потребовалось

установить коэффициент трансформации:

- Узел 8 – 0,1 (№ отпайки -2);

- Узел 7 – 0,1 (№ отпайки -4);

- Узел 9 – 0,1 (№ отпайки -5);

- Узел 10 – 0,106 (№ отпайки -4).

Напряжение на шинах 10кВ потребителя соответствует требованиям ГОСТ

и равно 10,0кВ. Результаты расчёта приведены на Рис.4.2 и приложении I-3.

Аварийный режим максимальных нагрузок – отключение линии 5-1000. Для

ввода режима в допустимую область потребовалось установить коэффициент

трансформации:

- Узел 8 – 0,1 (№ отпайки -5);

- Узел 7 – 0,1 (№ отпайки -4);

- Узел 9 – 0,1 (№ отпайки -4);

- Узел 10 – 0,106 (№ отпайки -4).

Напряжение на шинах 10кВ потребителя соответствует требованиям ГОСТ

и равно 10,0кВ. Результаты расчёта приведены на Рис.4.3 и приложении I-3.

Аварийный режим максимальных нагрузок – отключение одного из

трансформаторов узла 10. Для ввода режима в допустимую область

потребовалось установить коэффициент трансформации:

- Узел 8 – 0,095 (№ отпайки -2);

- Узел 7 – 0,095 (№ отпайки -2);

- Узел 9 – 0,095 (№ отпайки -2);

- Узел 10 – 0,109 (№ отпайки -9).

Напряжение на шинах 10кВ потребителя соответствует требованиям ГОСТ

и равно 9,8кВ. Результаты расчёта приведены на Рис.4.5 и приложении I-3.

Таким образом, анализ установившихся режимов наилучшего варианта

развития сети позволяет сделать вывод о том, что качество электроэнергии в

выбранном варианте соответствует ГОСТ и дополнительных средств

регулирования напряжения не требуется.

4. РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ.

Расчёт токов короткого замыкания (ТКЗ) выполняется для обоснования

выбора оборудования подстанций и средств релейной защиты и автоматики.

При расчёте ТКЗ обычно используются следующие допущения:

- Не учитываются токи нагрузок, токи намагничивания трансформаторов,

ёмкостные токи линий электропередач;

- Не учитываются активные сопротивления генераторов;

- Трёхфазная сеть рассматривается, как строго симметричная.

Схема замещения для расчёта ТКЗ составляется по расчётной схеме

электрической сети. Все элементы сети замещаются соответствующим

сопротивлением и указываются ЭДС источников питания. Затем схема сети

сворачивается относительно точки КЗ, источники питания объединяются и

находится эквивалентная ЭДС схемы Еэкв и результирующее сопротивление сети

от источников питания до точки КЗ Zэкв. По найденным результирующим ЭДС и

сопротивлению находится периодическая составляющая суммарного тока

короткого замыкания:

[pic] (5.1)

Ударный ток короткого замыкания определяется как

[pic] (5.2),

где [pic]- ударный коэффициент, который составляет [pic](табл.5.1).

Расчёт ТКЗ выполняется для наиболее экономичного варианта развития

электрической сети (вариантI рис.2.1) с установкой на подстанции 10 двух

трансформаторов ТРДН-25000/110. Схема замещения сети для расчёта ТКЗ

приведена на рис. 5.1. Синхронные генераторы в схеме представлены

сверхпереходными ЭДС и сопротивлением [pic] (для блоков 200МВт равным

0,19о.е. и приведёнными к номинальному генераторному напряжению 15,75кВ).

Параметры трансформаторов в расчётной схеме приведены к номинальному

высшему напряжению, параметры линий электропередач определены по удельным

сопротивлениям соответствующих сетей.

Определение периодической составляющей суммарного тока КЗ

выполняется с использованием комплекса программы «TKZ3000» . Основные

результаты расчёта токов приведены в таблице 5.1 и в приложении I-2.

Таблица 5.1

Токи трёхфазного короткого замыкания.

|Режим |Точка КЗ |Uном, кВ |Jmax, кА |Jуд, кА |

|Параллельная |10 |110 |4.152 |10.082 |

|работа | | | | |

|трансформаторов с|15 |10 |16.349 |39.698 |

|высокой и низкой | | | | |

|стороны. | | | | |

|Раздельная работа|10 |110 |4.152 |10.082 |

|трансформаторов. | | | | |

| |15 |10 |9.957 |24.177 |

|Параллельная |10 |110 |3.377 |8.200 |

|работа | | | | |

|трансформаторов с|15 |10 |15.119 |36.712 |

|высокой и низкой | | | | |

|стороны, питание | | | | |

|по одной ЛЭП. | | | | |

|Раздельная работа|10 |110 |3.377 |8.200 |

|трансформаторов | | | | |

|по низкой стороне|15 |10 |9.489 |23.041 |

|и параллельная | | | | |

|работа | | | | |

|трансформаторов | | | | |

|по высокой | | | | |

|стороне, питание | | | | |

|по одной ЛЭП. | | | | |

5. ГЛАВНАЯ СХЕМА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ.

1. Основные требования к главным схемам распределительных устройств.

Главная схема (ГС) электрических соединений энергообъекта – это

совокупность основного электротехнического оборудования, коммутационной

аппаратуры и токоведущих частей, отражающая порядок соединения их между

собой.

В общем случае элементы главной схемы электрических соединений можно

разделить на две части:

- Внешние присоединения (далее присоединения);

- Генераторы, блоки генератор-трансформатор, линия электропередач,

шунтирующие реакторы;

- Внутренние элементы, которые в свою очередь можно разделить на:

Схемообразующие - элементы, образующие структуру схемы

(коммутационная аппаратура – выключатели, разъединители, отделители и т.д.,

и токоведущие части – сборные шины, участки токопроводов,

токоограничивающие реакторы);

- Вспомогательные – элементы, предназначенные для обеспечения

нормальной работы ГС (трансформаторы тока, напряжения, разрядники

и т.д.).

Тенденция концентрации мощности на энергетических объектах остро

ставит задачу проблемы надёжности и экономичности электрических систем

(ЭЭС) в целом и в частности, проблему создания надёжных и экономичных

главных схем электрических соединений энергообъектов и их распределительных

устройств (РУ).

Благодаря уникальности объектов и значительной неопределённости

исходных данных процесс выбора главной схемы – всегда результат технико-

экономического сравнения конкурентно способных вариантов, цель которого –

выявить наиболее предпочтительный из них с точки зрения удовлетворения

заданного набора качественных и количественных условий. Учёт экономических,

технических и социальных последствий, связанных с различной степенью

надёжности ГС, представляет в настоящее время наибольшую сложность этапа

технико-экономического сравнения схем. Это связано, в первую очередь, с

недостаточностью исходных данных (особенно статистических характеристик

надёжности), сложностью формулирования и определения показателей надёжности

ГС в целом и ущербов от недоотпуска электроэнергии и от нарушений

устойчивости параллельной работы ЭЭС.

Основные назначения схем электрических соединений энергообъектов

заключается в обеспечении связи присоединений между собой в различных

режимах работы. Именно это определяет следующие основные требования к ГС:

- Надёжность – повреждение в каком-либо Присоединении или внутреннем

элементе, по возможности, не должны приводить к потере питания

исправных присоединений;

- Ремонтопригодность – вывод в ремонт, какого либо Присоединения или

внутреннего элемента не должны, по возможности, приводить к потере

питания исправных присоединений и снижению надёжности их питания;

- Гибкость – возможность быстрого восстановления питания исправных

присоединений;

- Возможность расширения – возможность подключения к схеме новых

присоединений без существенных изменений существующей части;

- Простота и наглядность – для снижения возможных ошибок

эксплуатационного персонала;

- Экономичность – минимальная стоимость, при условии выполнения выше

перечисленных требований.

Анализ надёжности схем электрических соединений осуществляется путём

оценки последствий различных аварийных ситуаций, которые могут возникнуть

на присоединениях и элементах ГС. Условно аварийные ситуации в ГС можно

разбить на три группы:

- аварийные ситуации типа «отказ» - отказ какого-либо Присоединения

или элемента ГС, возникающий при нормально работающей ГС;

- аварийные ситуации типа «ремонт» - ремонт какого-либо

Присоединения или элемента ГС;

- аварийные ситуации типа «ремонт+отказ» - отказ какого-либо

Присоединения или элемента ГС, возникающий в период проведения

ремонтов элементов ГС.

Все известные в настоящее время ГС основаны на следующих принципах

подключения присоединений:

- присоединение коммутируется одним выключателем;

- присоединение коммутируется двумя выключателями;

- присоединение коммутируется тремя и более выключателями;

В настоящее время разработано минимальное количество типовых схем

РУ, охватывающих большинство встречающихся в практике случаев

проектирования ПС и переключательных пунктов и позволяющих при этом достичь

наиболее экономичных унифицированных решений. Для разработанного набора

схем РУ выполняются типовые проектные решения компоновок сооружений,

установки оборудования, устройств управления, релейной защиты, автоматики и

строительной части ПС.

Применение типовых схем является обязательным при проектировании ПС.

Применение нетиповых схем допускается при наличии соответствующих технико-

экономических обоснований.

Проектирование схем РУ ПС сводится к выбору схемы из числа типовых в

соответствии с правилами их применения.

2. Выбор схемы распределительного устройства высокого напряжения (РУВН).

К РУВН проектируемой подстанции подключаются две ВЛ и два

трансформатора.

Подстанция относится к классу тупиковых подстанций. Для данного

класса напряжения, набора внешних присоединений и мощности трансформаторов,

с учётом того, что применение отделителей в условиях холодного климата не

рекомендуется, принимаем к установке на проектируемой подстанции схему два

блока линия трансформатор с неавтоматической перемычкой. (рис.6.1).

В нормальном режиме все коммутационное оборудование включено,

за исключением разъединителей QS7 в ремонтной перемычке. ВЛ W1, W2 – линии,

связывающие проектируемую подстанцию с энергосистемой.

Рассмотрим последствия аварийных ситуаций в данной схеме:

Отказ одного из трансформаторов (предположим Т1). При КЗ в Т1

происходит отключение выключателя Q1, питание потребителей подстанции

осуществляется через Т2 с учётом его перегрузочной способностью.

Отказ одной линии связи с электростанцией (W1). При КЗ на W1

происходит отключение выключателя Q1, трансформатор Т1 теряет питание.

После отключения W1 оперативный персонал отключает повреждённую линию

линейным разъединителем, после этого замыкается ранее отключенный QS7,

происходит включение Q1 иТ1 и восстанавливает питание.

Отказ одного из выключателей (Q1). При КЗ в Q1 отключается

головной выключатель и W1. Питание всех потребителей подстанции

осуществляется от W2 и Т2.

Таким образом, из приведённого анализа следует, что в выбранной

схеме отсутствует простая (одиночная) аварийная ситуация, приводящая к

отключению потребителей проектируемой подстанции.

Наиболее тяжёлой аварийной ситуацией является отказ одной питающих

линий (W1) в период ремонта одного из трансформаторов (Т2), но и в этом

случае имеется возможность обеспечить питание потребителей проектируемой

подстанции от W2 через ремонтную перемычку QS7-QS8 и трансформатор Т1.

[pic]

3. Выбор оборудования РУВН.

В распределительных устройствах ПС содержится большое количество

электрических аппаратов и соединяющих их проводников. Выбор аппаратов и

расчёт токоведущих частей аппаратов и проводников – важнейший этап

проектирования ПС, от которого в значительной степени зависит надёжность её

работы.

1. Выбор выключателей на стороне ВН.

Выключатель – это коммутационный аппарат, предназначенный для

включения и отключения тока.

Выключатели предварительно выбираются по условиям работы: внутренняя

или наружная установка, морозостойкость или тропическое исполнение, частота

коммутаций, требуемые циклы АПВ (однократные, многократные,

быстродействующие), степень быстродействия. Кроме того, решается вопрос о

применении масляных или воздушных выключателей.

Согласно нормам технологического проектирования ПС в РУ 220кВ и ниже

в большинстве случаев устанавливаются баковые маслообъёмные выключатели.

Выбор выключателей выполняется по следующим параметрам:

- номинальное напряжение аппарата должно быть больше или равно

напряжению установки[pic];

- номинальный ток аппарата должен быть больше или равен току

максимальному нагрузки;[pic];

- ток отключения должен быть больше или равен току расчётному[pic]

;

- ток электродинамической стойкости аппарата должен быть больше или

равен ударному току[pic];

- термическая стойкость аппарата должна быть выше или равна

термической стойкости, рассчитанной для точки короткого

замыкания[pic],

где [pic] - тепловой импульс тока короткого замыкания по расчёту;

[pic] - среднеквадратичное значение тока за время его

протекания (ток термической стойкости) по каталогу;

[pic]-длительность протекания тока термической стойкости по

каталогу, с

Рассчитаем максимальный ток нагрузки:

[pic] (6.1)

где [pic]- максимальная нагрузка подстанции, МВ*А

[pic]-номинальное напряжение с высокой стороны трансформатора,

кВ

[pic]

Ток короткого замыкания:

Iк.з. = 4,152кА из табл.5.1

Ударный ток короткого замыкания определяется как

[pic] (6.2)

где [pic]- ударный коэффициент, который составляет [pic](табл. 5.1).

[pic]

Тепловой импульс в точке короткого замыкания:

[pic] (6.3)

где [pic]

[pic]- время действия релейной защиты, с

[pic]- время отключения выключателя, с

[pic]- постоянная затухания апериодической составляющей тока К.З.,

зависящая от соотношения между X и R цепи.

[pic]

Из справочника [1] выбираем масляный выключатель ВМТ-110Б-

20/1000УХЛ1 и проверим его параметры с расчётными величинами.

Таблица 6.1

Выбор выключателей на стороне 110кВ.

|Условия выбора |Расчётные величины |Каталожные данные |

| | |выключателя |

| | |ВМТ-110Б-20/1000УХЛ1 |

|[pic] |110кВ |110кВ |

|[pic] |229А |1000А |

|[pic] |4,152кА |20кА |

|[pic] |10,082кА |52кА |

|[pic] |10,51кА2*с |202*3=1200кА2*с |

2. Выбор разъединителей на стороне ВН.

Разъединитель – это контактный коммутационный аппарат,

предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока или

с незначительным током. При ремонтных работах разъединителем создаётся

видимый разрыв между частями, оставшимися под напряжением и аппаратами,

выведенными в ремонт. Разъединители позволяют производство следующих

операций:

- отключение и включение нейтрали трансформаторов и заземляющих

дугогасящих реакторов при отсутствии в сети замыкания на землю;

- зарядного тока шин и оборудования всех напряжений (кроме батарей

конденсаторов);

- нагрузочного тока до 15А трёхполюсными разъединителями наружной

установки при напряжении 10 кВ и ниже. К разъединителям

предъявляются следующие требования:

- создание видимого разрыва в воздухе, электрическая прочность

которого соответствует максимальному импульсному напряжению;

- электродинамическая и термическая стойкость при протекании токов

короткого замыкания;

- исключение самопроизвольных отключений;

- чёткое включение и отключение при наихудших условиях работы

(обледенение, ветер).

Выбор разъединителей выполняется:

- по напряжению установки: [pic];

- по току: [pic];

- по конструкции;

- по электродинамической стойкости:[pic];

- по термической стойкости:[pic].

Из справочника [1] выбираем разъединитель РНДЗ.2-110/1000У1 и

проверяем его параметры с расчётными величинами.

Таблица 6.2

Выбор разъединителей.

|Условия выбора |Расчётные величины |Каталожные данные |

| | |разъединителя |

| | |РНДЗ.1-110/1000У1 |

| | |РНДЗ.2-110/1000У1 |

|[pic] |110кВ |110кВ |

|[pic] |229А |1000А |

|[pic] |10,082кА |80кА |

|[pic] |10,51кА2*с |31,52*4=3969кА2*с |

3. Выбор трансформатора тока.

Трансформатор тока предназначен для уменьшения первичного тока до

значений наиболее удобных для измерительных приборов и реле, а также для

отделения цепей измерения и защиты от первичных цепей высокого напряжения.

Трансформатор тока выбирают:

- по напряжению установки [pic];

- по току [pic], [pic];

Номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току

установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению

погрешностей;

- по конструкции и классу точности;

- по электродинамической стойкости:

Страницы: 1, 2, 3, 4