|
|
|
Вентиляция общественного здания )5. Зная ориентировочную площадь сечения, определяем стандартный воздуховод и расчитываем фактическую скорость воздуха: 6. Определяем R,Pg по табл. 12.17 [4]. 7. Определяем коэффициенты местных сопротивлений. 8. Общие потери давления в системе равны сумме потерь давления в воздуховодах по магистрали и в вентиляционном оборужовании: DP=S(Rbl+Z)маг+DPоб 9. Методика расчета ответвлений аналогична. После их расчета проводят неувязку. Результаты аэродинамического расчета воздуховодов сводим в табл 8.1. Расчет естественной вентиляции
Pg=g*h(rн-rв)=9.81*4.7(1.27-1.2)=3.25 Па | ||||||||||||||||||||||
|
№ |
L |
l |
р-ры |
J |
b |
R |
Rlb |
Sx |
Pg |
Z |
Rlb+ |
SRlb |
прим |
||||||||||
|
уч. |
|
|
а х в |
dэ |
|
|
|
|
|
|
|
Z |
+Z |
|
|||||||||
|
Магистраль |
|||||||||||||||||||||||
|
1 |
500 |
1.85 |
400x400 |
400 |
0.8 |
1.4 |
0.02 |
0.05 |
2.97 |
0.391 |
1.16 |
1.21 |
|
|
|||||||||
|
2 |
500 |
1.5 |
420x350 |
|
0.94 |
1.21 |
0.03 |
0.054 |
0.55 |
0.495 |
0.27 |
0.324 |
|
|
|||||||||
|
3 |
1000 |
5 |
520x550 |
|
0.97 |
1.23 |
0.02 |
0.132 |
0.85 |
0.612 |
0.52 |
0.643 |
2.177 |
|
|||||||||
|
4 |
12113 |
2.43 |
520x550 |
|
1.2 |
1.25 |
0.03 |
0.038 |
1.15 |
0.881 |
0.93 |
0.968 |
3.146 |
|
|||||||||
|
Ответвления |
|||||||||||||||||||||||
|
5 |
243 |
1.85 |
270x270 |
|
0.92 |
1.43 |
0.04 |
0.06 |
2.85 |
0.495 |
1.41 |
1.47 |
|
|
|||||||||
|
6 |
243 |
7 |
220x360 |
|
0.9 |
1.21 |
0.04 |
0.34 |
1.1 |
0.495 |
0.54 |
0.88 |
2.35 |
|
|||||||||
|
7 |
500 |
1.85 |
400x400 |
400 |
0.8 |
1.4 |
0.02 |
0.05 |
3.45 |
0.391 |
1.35 |
1.4 |
|
|
|||||||||
Участок №1
Решетка x=2
Боковой вход x=0.6
Отвод 900 x=0.37
Участок №2
Тройник x=0.25
Участок №3
Тройник x=0.85
Участок №4
Зонт x=01.15
Невязка=(DРотв5+6 - DРуч.м. 1+2+3)/DРуч.ш. 1+2+3*100%=
=(2.35-2.177)/2.177*100%=7.9% < 15% - условие выполнено
Невязка=(DРотв7 - DРуч.м. 1+2)/DРуч.м. 1+2*100%=
=(1.4-1.534)/1.534*100%=-8.7% > -15% - условие выполнено
Таблица 9.1
Воздухораспределительные устройства
Номер
помещения
Ln
Тип
решетки
Колличество
x
Подбор приточных решеток
2
1176
Р-200
4
2
5
180
Р-200
1
2
6
288
Р-200
1
2
7
504
Р-200
2
2
9
1000
Р-200
4
2
10
486
Р-200
2
2
Подбор вытяжных решеток
1
5743
Р-200
20
2
2
101
Р-150
1
2
3
400
Р-150
8
2
4
540
Р-200
2
2
5
180
Р-200
1
2
6
432
Р-200
2
2
7
630
Р-200
3
2
8
108
Р-150
1
2
9
1000
Р-200
4
2
10
243
Р-200
1
2
Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха tн=-25°С до температуры на 1¸1.5 25°С меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах), т.е. до tн=15-1=14°С
Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м3/ч.
Подбираем калорифер по следующей методике:
1. Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя Jr=8 кг/(м2с)
2. Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки.
fкуор=Ln*rн/(3600*Jr), м2
где Ln – расход нагреваемого воздуха, м3/ч
rн – плотность воздуха, кг/м3
fкуор=21377*1.332/(3600*10)=0.79 м2
3. По fкуор и табл. 4.37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого:
площадь поверхности нагрева Fk=19,56м2, площадь живого сечение по воздуху fk=0.237622м2, по теплоносителю fтр=0.001159м2.
4. Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху:
m||в=fкуор/fk=0.79/0.237622=3,3. Принимаем m||в=3 шт
5. Рассчитаем действительную скорость движения воздуха.
(Jr)д=Ln*rн/(3600*fk*m||в)=21377-1.332/(3600*0.237622)=8.35 кг/м2с
6. Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Вт/ч:
Qк.у.=0.278*Ln*Cv*(tk-tнб)=0.278*21377*1.2(15-(-8))=164021 Вт
7. Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку.
W=(Qк.у*3,6)/rв*Cв*(tг-to), m3/ч
W=(164021*3.6)/4.19*1000*(130-70)=2.82 m3/ч
8. Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера.
v=W/(3600*fтр*n||m), m/c
v=2.82/(3600*0.001159*3)=0.23, m/c
9. По табл. 4.40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи
К=33.5 Вт/м2 0с
10. Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки
Fкутр=Qку/(К(tср т – tср в), м2
Fкутр=164021/(33.5*(130+70/2)-(15-8/2))=50.73 м2
11. Nk=Fкутр/Fку=50.73/19.56=2.89. Принимаем 3 шт
12. Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху
nпосл в=Nk/m||в=3/3=1 шт
13. Определяем запас поверхности нагрева
Запас=(Fk-Fкутр)/Fкутр*100%=10¸20%
Запас=(15.86-50.73)/50.73=15% <=20%
Условие выполнено
14. Определим аэродинамическое сопротивление калориферной установки по табл. 4.40 [5]
Pк=65.1 па
В помещения административно-бытовых зданий борьба с пылью осуществляется путем предотвращения попадания её извне и удаление пыли, образующейся в самих помещениях.
Подаваемый в помещениях приточный воздух очищается в воздушных фильтрах. Плдберем фильтры для очистки приточного воздуха.
1. Целью очистки воздуха в аудитории принимаем защиту находящихся там людей от пыли. Степень очистки в этом случае равна hтр=0,6¸0,85
2. По табл. 4.1 [4] выбираем класс фильтра – III, по табл. 4.2 [4] вид фильтра смоченный, тип – волокнистый, наименование – ячейковый ФяУ, рекомендуемая воздушная нагрузка на входное сечение 9000 м3/ч
3. Рассчитываем требуемую площадь фильтрации:
Fфтр=Ln/q, m2,
где Ln – колличество приточного воздуха, м3/ч
Fфтр=15634/9000=1.74 м2
4. Определяем необходимое колличество ячеек:
nя=Fфтр/fя
где fя – площадь ячейки, 0.22 м2
nя=1.74/0.22=7.9 м2
Принимаем 9 шт.
5. Находим действительную площадь фильтрации:
Fфд=nя*fя=9*0.22=1.98 м2
6. Определяем действительную воздушную нагрузку:
qд=Ln/Fфд=15634/1.98=7896 м3/ч
7. Зная действительную воздушную нагрузку и выбранный тип фильтра, по номограмме 4.3 [4] выбираем начальное сопротивление:
Pф.ч.=44 Па
8. Из табл. 4.2. [4] знаем, что сопротивление фильтра при запылении может увеличиваться в 3 раза и по номограмме 4.4 [4] находим массу уловленной пыли m0, г/м2:
Pф.п.=132 Па;
m0=480 г/м2
9. По номограмме 4.4 [4] при m0=480 г/м2 1-hоч=0.13 => hоч=0.87
hоч > hочтр
10. Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа.
mуд=L*yn*hn/fя*nя=15634*5*0.87/1.98=34.35 г/м2ч
11. Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности:
tрег=м0/муд=480/34.35=14 часов
12. Рассчитаем сопротивление фильтра:
Pф=DPф.ч.+DDPф.п.=44+132= 176 Па
Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам [4].
Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.
Для П1 – ВЦ4-75 №10
E=10.095.1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5.5 кВт
L=25000 м3/ч; DPв=550 Па
Для В1 – крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 (в колличестве 2 штук)
n=915 об/мин; 4А80А6; N=0.06 кВт
L=7030 м3/ч; Pст=265 Па
Для В – вентилятор ВЦ 4-75 №2.5
E=2.5.100.1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0.06 кВт
L=800 м3/ч; DPв=120 Па
Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.
1. По табл. 17.1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции:
Для аудитории ПС=35, А=40дБ.
По табл. 17.3 [4] определяем активные уровни звукового давления Lдоп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц.
Lдоп125=52Дб Lдоп250=45Дб
2. Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:
L=Lв окт + 10lg*(Ф/4px2n+4Ф/В),
где Ф – фактор направленности излучения источника шума, Ф=1;
xn – расстояние от источника шума до рабочей зоны, м
Lв окт – октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ
Lв окт =Lр общ - DL1+DL2
Lр общ – общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ
L1 – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17.5 [4]
L1125=7Дб L1250=5Дб
L2 – поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. [4]
L2125=3Дб L2250=0.5Дб
Lр общ =t+10lg Q + 25 lg H + d
t - критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17.4 [4]
t =41 дБ
Н – полное давление вентилятора, кгс/м2
d - поправка на режим работы, дБ
d=0 Q=3600 м3/ч Н=550 кгс/м2
Lр общ =41+10lg(25000/3600)+25lg(550/9.8)=93.14 дБ
L125в окт =93.14-7+3=89.14 дБ
L250в окт =93.14-5+0,5=87.64 дБ
L125р =89.14+10lg(1/4*3.14*4.6)=72.51 дБ
L250р =87.64+10lg(1/4*3.14*4.6)=70.02 дБ
3. Рассчитаем требуемое снижение уровня звука:
m=0
DL125эл.сети=71.52-52-12.83+5=11.69 дБ
DL250эл.сети=70.02-45-18.68+5=11.34 дБ
4. Ориентировочное сечение шумоглушителя:
fшор=L/3600*Jдоп=25000/3600*6=1.157 дБ
5. По табл. 17.17 [4] формируем конструкцию шумоглушителя:
Принимаем шумоглушитель пластинчатый
fg=1.2 м2 Внешние размеры 1600х1500 мм, длинна 2м
Снижение шума L125=12дБ L250=20дБ
Jg=5.79 м/с
1. СниП 2.04.05-68 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”
2. Р.В. Щекин “Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции” часть 2
3. В.Н. Богославский “Отопление и вентиляция” часть 2
4. И.Р. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”
5. Р.В. русланов “Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий”
6. В.П. Титов “Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции”
7. О.Д. Волков “Проектирование вентиляции промышленного здания”
 |
||
| НОВОСТИ |  |
|
|
||
| ВХОД | |
|
|
|||||
Рефераты бесплатно, курсовые, дипломы, научные работы, реферат бесплатно, сочинения, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |
||
